Правила безопасности для наземных складов жидкого аммиака

Настоящим Правилам присвоен шифр ПБ 09-579-03


III.  Территория склада                                                

VI.   Вспомогательное оборудование                                      

      защиты                                                            

XI.   Подготовка  к  эксплуатации,  эксплуатация  и ремонт оборудования

Приложение. Расчет  концентраций  аммиака  в  воздухе и распространения

1.1. Настоящие Правила безопасности для наземных складов жидкого аммиака (далее Правила) устанавливают требования, соблюдение которых направлено на обеспечение промышленной безопасности, предупреждение аварий, несчастных случаев на опасных производственных объектах (ОПО) наземных складов жидкого аммиака.

1.3. Настоящие Правила безопасности для наземных складов жидкого аммиака распространяются на:

перевалочные склады, расположенные на припортовых заводах или базах водного транспорта;

раздаточные станции, расположенные в сельскохозяйственных районах, получающих аммиак из аммиакопровода.

1.6. Подготовка и аттестация руководителей, специалистов и производственного персонала проводится в соответствии с установленным порядком подготовки и аттестации работников организаций, осуществляющих деятельность в области промышленной безопасности.

II. Способы хранения жидкого аммиака


2.2.1. В резервуарах под избыточным давлением до 2,0 МПа включительно без отвода аммиака. Рабочее давление в резервуаре принимается, исходя из максимальной температуры окружающего воздуха с учетом солнечной радиации, наличия тепловой изоляции и защитных конструкций.

2.3. Коэффициент заполнения резервуаров определяется проектной организацией, исходя из условий хранения и параметров поступающего аммиака, но не более 0,85 от геометрического объема резервуара при хранении аммиака под избыточным давлением и 0,93 от высоты цилиндрической части изотермического резервуара.

При возникновении неисправности изотермического резервуара в проектной документации предусматриваются мероприятия по его освобождению, сбору и ликвидации проливов аммиака.


3.2. Склад необходимо располагать на незатопляемых земельных участках с подветренной стороны преобладающих направлений ветров по отношению к жилым массивам с наибольшим количеством людей, детским садам и яслям, школам, больницам и другим местам большого скопления людей с учетом ситуационного плана района и естественных условий территории.

3.5. Расстояния от склада жидкого аммиака до объектов, расположенных вне территории склада, следует определять по горизонтали от верхних внутренних граней ограждений этих резервуаров (границ испарения вылившегося из резервуара аммиака в случае аварии).

3.8. На территории склада разрешается располагать только те здания и сооружения, которые необходимы для технологических процессов приема, хранения и выдачи аммиака потребителям и для обеспечения нормальной работы склада и обслуживающего персонала, в том числе:

пункт сбора масла;

испарительную установку жидкого аммиака;

редукционную охлаждающую установку для получения пара требуемых параметров;

факельную установку склада;

аварийную емкость, аварийные души, газоанализаторную;

центральный пункт управления складом;

Расстояние по горизонтали от наружной стенки резервуара до ограждения (до нижней грани внутреннего откоса), высота ограждения, расстояние между резервуарами определяются проектом с учетом исключения вытекания аммиака из поврежденного резервуара за ограждение и минимальной поверхности испарения аммиака, выливающегося в пределах ограждения при аварии при обеспечении безопасных условий монтажа и обслуживания оборудования.

3.12. Свободный объем в ограждении резервуаров от планировочной отметки до расчетного уровня жидкого аммиака за вычетом объемов опорных конструкций под резервуары для хранения аммиака, переездов и разделительных перегородок определяется:

3.13. При совместной установке резервуаров разного типа для локализации проливов жидкого аммиака между резервуарами может быть установлена сплошная перегородка.

3.15. Для переходов через ограждение резервуаров устанавливаются лестницы. Расстояние между лестницами внутри ограждения устанавливается не больше 80 м, а количество лестниц - не меньше двух.

Со стороны зданий и открытых установок, примыкающих к ограждению резервуаров, допускается располагать объезд на расстоянии не более 39 м от ограждения резервуаров.

Для уменьшения площади растекания аммиака по территории при малых проливах в ограждении шаровых изотермических резервуаров территорию следует планировать с уклоном от ограждения резервуаров к фундаменту, на котором они расположены. Периметр фундамента на уровне нижней отметки уклона территории обустраивают кюветой для отвода аммиака в приямок.

3.20. Расстояния от ограждения резервуаров и от границ площадок сливоналивных пунктов до зданий и сооружений, расположенных на территории склада определяются проектом с учетом требований по обеспечению безопасности.

3.23. Сливоналивные эстакады следует располагать на прямом горизонтальном участке железнодорожного пути. Сливоналивные устройства и эстакаду следует располагать по одну сторону пути.

Сливоналивные устройства разрешается размещать на тупиковом железнодорожном пути. Для сливоналивных эстакад на две и более точек слива расчетную длину тупикового сливоналивного пути следует увеличить не менее, чем на 20 м в сторону упорного бруса в пределах границы сливоналивной площадки.

Площадки для сливоналивных эстакад должны иметь твердое покрытие.

3.28. Двери и открывающиеся окна в стенах зданий со стороны резервуаров с аммиаком устраивать не рекомендуется, кроме дверей аварийного душа. Наружные двери в зданиях склада должны быть самозакрывающимися с уплотнением в притворах.

IV. Резервуары для хранения жидкого аммиака


Порядок, объем и периодичность технического освидетельствования определяются нормативной технической документацией.

требования к изготовлению и испытанию резервуара;

Испытание стали на ударную вязкость при температуре минус 70°С должно производиться организацией изготовителем в следующих случаях:

В других случаях расчетная температура для выбора марки стали и условия испытания определяется проектом.

4.2.1. Резервуары должны отвечать требованиям, устанавливаемым нормативно-техническими документами по проектированию и изготовлению.

В качестве теплоносителя для внутренних подогревательных устройств следует использовать негорючие, некоррозионные вещества.

4.2.5. Люки следует размещать в верхней части резервуаров. Устройство дополнительных люков в нижней части шаровых резервуаров допускается при соответствующем проектном решении.

4.3.1. Изотермические резервуары следует изготовлять из сталей с предъявлением повышенных требований к химическому составу, механическим свойствам и качеству листа в соответствии со специальными техническими условиями. Разрабатываемые технические условия составляются разработчиком технологического процесса и конструкции резервуара и согласовываются в установленном порядке.

при расположении нескольких резервуаров в одном ограждении: для нижней части оболочки резервуара, которая может иметь контакт с разлившимся аммиаком в случае разрушения соседнего резервуара не выше минус 67°С; для остальной части оболочки резервуара, не контактирующей с разлившимся аммиаком, так же, как для резервуара, наводящегося в индивидуальном ограждении.

4.3.4. Расчетное давление изотермических резервуаров необходимо принимать больше рабочего на 25%, но не менее чем на 98,06 Па (10 мм вод.ст.). Расчетное давление в межстенном пространстве одностенных изотермических резервуаров следует принимать не менее 490,3 Па (50 мм вод.ст.).

4.3.7. Наружная оболочка резервуара с засыпной изоляцией оборудуется люками для засыпки межстенного пространства теплоизоляционным материалом (перлитом), а также штуцерами для подачи в межстенное пространство сухого азота с точкой росы -40°С давлением 98,06-196,1 Па (10-20 мм вод.ст.) и отбора анализов в процессе сушки перлита и эксплуатации резервуара.

4.3.10. Устройство проходов штуцеров через наружную стенку двустенного резервуара должны быть снабжены компенсаторами.

4.3.13. Оценка технического состояния изотермических резервуаров для хранения жидкого аммиака (включая металлоконструкции, теплоизоляцию, основания, фундаменты) должна осуществляться в соответствии с требованиями нормативных документов.

Контроль осуществляется в период подъема грунтовых вод, а также во время максимальной разгрузки (нагрузки) резервуара.

V. Арматура и трубопроводы


Арматура, расположенная непосредственно у шаровых, изотермических и горизонтальных резервуаров вместимостью 100 тонн и более, должна иметь дистанционное и ручное управление. Дистанционное управление должно осуществляться из центрального пункта управления складом.

5.4. Трубопроводы, соединенные с резервуарами для хранения жидкого аммиака, рекомендуется прокладывать не ниже отметки верха ограждения резервуаров.

Для уменьшения напряжений в местах присоединения трубопроводов к стенкам резервуаров от тепловых перемещений, а также при осадке резервуара предусматривается самокомпенсация деформаций трубопроводов или установка компенсаторов. Присоединение трубопроводов к резервуару следует производить после гидравлического испытания резервуара.

5.8. На трубопроводах жидкого или газообразного аммиака применяется стальная арматура и фасонные части.

Количество рабочих предохранительных клапанов на резервуаре, их размеры и пропускная способность устанавливаются проектом.

Применение рычажно-грузовых предохранительных клапанов не допускается.

5.10. У предохранительных клапанов должны быть установлены переключающие устройства, предотвращающие отключение рабочих клапанов без включения в работу такого же количества резервных клапанов.

5.12. Ревизия и ремонт предохранительных клапанов со снятием их с мест установки, проверкой и настройкой на стенде должна производиться не реже одного раза в два года.

5.14. Для слива (налива) цистерн эстакады оборудуются шарнирно-рычажными сливоналивными устройствами (стендерами).

Участок трубопровода между отсекающим устройством и рукавом оборудуется штуцером с вентилем для сброса давления из рукава в коллектор системы утилизации.

VI. Вспомогательное оборудование


6.2. Для сливных, наливных и эвакуационных насосов жидкого аммиака следует принимать минимальную температуру, равную минус 34°С.

6.4. Выбросы аммиака при продувках оборудования и трубопроводов, снижении в них давления, сливе (наливе) цистерн, сбросы от предохранительных клапанов утилизируются или направляются в факельную систему.

6.6. На линиях сброса в факельную систему газообразного аммиака от предохранительных клапанов резервуаров, работающих под избыточным внутренним давлением, устанавливается сепаратор.

7.1. Устройство, материалы и эксплуатация тепловой изоляции трубопроводов и оборудования должны соответствовать требованиям нормативной технической документации и настоящих Правил.

Толщину тепловой изоляции и тепловой поток следует определять с учетом воздействия солнечной радиации.

Заполнение перлитом межстенного пространства должно быть сплошным, без пустот. Перед заполнением межстенное пространство должно быть осушено. В случае осадки и уплотнения теплоизоляционной засыпки после охлаждения резервуара (обмерзание или появление конденсата на верхней части наружной стенки) необходимо произвести досыпку перлитового песка.

7.7. Изоляция днища изотермического резервуара в зоне окраек должна быть сплошной, из прочных твердых материалов, которые должны лежать на бетонном фундаменте одностенного резервуара и на окрайках наружного днища двухстенного резервуара.

7.9. Во избежание попадания водяных паров из окружающего воздуха в теплоизоляционный слой изотермических резервуаров с засыпной изоляцией межстенное пространство должно быть постоянно заполнено осушенным азотом с точкой росы минус 40°С и избыточным давлением 98,06-490,3 Па (10-50 мм вод.ст.).

7.11. Для обеспечения безопасной эксплуатации тепловой изоляции осуществляют периодическое обследование и техническое освидетельствование ее состояния в соответствии# установленными требованиями по проведению технического освидетельствования оболочек резервуаров для хранения жидкого аммиака.

VIII. Системы контроля, управления и автоматической противоаварийной защиты


Измерение указанных параметров хранения жидкого аммиака должно осуществляться с нормированной точностью. Допустимые погрешности измерения определяются проектом.

для резервуаров вместимостью до 50 м3 дублированием систем контроля и наличием систем самодиагностики с индикацией исправного состояния;

8.5. Выбор метода измерения (объемный, весовой) жидкого аммиака определяется проектом. При измерении массы и массового расхода жидкого аммиака, поступающего на склад и выводящего# со склада, расходомерами необходимо предусматривать коррекцию на изменение температуры с регистрацией результатов измерений.

8.6. Холодильные установки для конденсации аммиака, испаряющегося в изотермических и шаровых резервуарах при хранении, должны быть оборудованы системой автоматического включения по верхнему и отключения по нижнему пределам рабочего давления в резервуарах, а также звуковой и световой сигнализацией этих значений.

8.9. Склады жидкого аммиака оборудуются автоматической пожарной сигнализацией.

вне территории предприятия с соседними объектами, организациями и местными службами.

8.11. Каждый резервуар для хранения жидкого аммиака оснащается приборами для непрерывной регистрации основных параметров его работы, а в случае связи его с агрегатом по производству аммиака необходимы дублирование показаний и их регистрация, а также световая и звуковая сигнализация предельных значений в центральном пункте управления агрегатом по производству аммиака.

8.12.2. Система контроля утечек аммиака должна обеспечивать в автоматическом режиме сбор и обработку информации о концентрациях аммиака в воздухе у мест установки газоаналитических датчиков в объеме, достаточном для формирования адекватных управляющих воздействий.

Наружный контур должен обеспечивать контроль за уровнем загазованности на промышленной площадке с выдачей данных для прогнозирования распространения зоны химического заражения за территорию объекта и контроль за аварийными утечками аммиака из технологического оборудования, находящегося вне помещений.

первый уровень - достижение значений концентрации аммиака в воздухе технологических помещений и вне помещений у мест установки газоаналитических датчиков величины, равной предельно допустимой концентрации рабочей зоны (ПДК_р.з. 20 мг/м3);

8.12.6. Технические характеристики, количество и месторасположение газоаналитических датчиков индикации и сигнализации утечек аммиака определяются проектом.

8.12.9. Система оснащается автоматическими средствами, позволяющими контролировать уровень загазованности на промышленной площадке (первый уровень наружного контура контроля) и прогнозировать распространение зоны химического заражения за территорию объекта. Такое оснащение должно быть обосновано оценкой возможных последствий аварии, подтвержденной соответствующими расчетами.

9.1. Источники и системы электрообеспечения складов жидкого аммиака должны отвечать установленным требованиям к устройству и эксплуатации электроустановок, строительным нормам и настоящим Правилам.

9.4. Электроприемники складов жидкого аммиака с резервуарами под избыточным давлением и вместимостью до 100 т включительно являются потребителями II категории надежности.

10.1. Источники и системы водоснабжения и канализации, расходы и запасы воды для водоснабжения, требования к качеству воды должны отвечать требованиям нормативных технических документов.

10.3. В качестве источников водоснабжения склада могут быть приняты водопроводные системы предприятий, населенных пунктов, магистральные сети других предприятий, а также самостоятельные водозаборы подземных и поверхностных вод.

10.5. При водоснабжении раздаточных и глубинных сельскохозяйственных складов для хозяйственно-питьевых нужд разрешается использовать привозную воду.

Управление системой орошения резервуаров может быть местным или дистанционным.

для шарового и изотермического резервуаров половине длины их окружностей.

XI. Подготовка к эксплуатации, эксплуатация и ремонт оборудования склада


11.3. Перед включением в работу резервуаров для хранения жидкого аммиака, другого оборудования, трубопроводов из них должен быть удален воздух, а перед проведением ремонта - аммиак.

На прирельсовых глубинных складах и на раздаточных станциях продувка компрессорного оборудования, насосов и трубопроводов после освобождения от жидкого аммиака может производиться воздухом по инструкции, разработанной организацией; из резервуаров удаление аммиака производится промывной водой для хозяйственно-питьевых нужд.

11.5. Изотермический резервуар перед наливом в него жидкого аммиака должен быть продут газообразным аммиаком и охлажден до рабочей температуры. Разрешается совмещать охлаждение резервуара с продувкой его для удаления азота.

11.7. Порядок проведения ремонтных работ на складе должен осуществляться в соответствии с требованиями нормативных документов.


Для ликвидации аварий на складе предусматривается запас изолирующих костюмов, противогазов, защитных перчаток, обуви и других средств защиты в расчете на смену с наибольшей численностью работающих.

12.4. Территория склада оборудуется фонтанчиками для промывания глаз и аварийными душами для смыва жидкого аммиака. Аварийные души и фонтанчики должны располагаться на видных доступных местах.

12.5. Склад оснащается аптечкой с набором средств и медикаментов для оказания помощи пострадавшим.

Расчет концентраций аммиака в воздухе и распространения газового облака при авариях на складах жидкого аммиака


3. Определение полей концентрации и токсодозы                          

Обозначение функций                                                    


Сценарий 1. Полное разрушение оборудования, содержащего аммиак в газовом состоянии.

Сценарий 4. Нарушение герметичности оборудования, содержащего аммиак в жидком состоянии.

1.2. Для выбранного i-го сценария рассчитываются следующие характеристики выброса:


где P_н - давление насыщенного пара, рассчитываемое соответственно для выбранного сценария.


                                 1


                                мю        1   1

если неизвестна масса аммиака в оборудовании Q, но известны объем оборудования V_1, давление в оборудовании P_1 и температура в оборудовании T_1.


      1      1


             R   = корень 3 степени (—————— ————————)               (10)

                                               1


                     1    1    1     1    1


                               2


                         ж    и    г    е

если известна масса аммиака в оборудовании Q,


                         2               ги    отс

если неизвестна масса аммиака в оборудовании Q, но известны объем оборудования V_2, давление в оборудовании Р_2 и температура в оборудовании Т_2,


                         2

                      2

1.2.3. Для сценария 3 характеристики выброса рассчитываются по следующим формулам:


                         3    3    3    3


                    Q  = альфа ———— ——————————————                  (23)

где альфа - объемная доля  оборудования,   заполненная   газовой   фазой

См. графический объект "Рисунок (24), (25), (26)"


                            Q  - Q   - Q

                              0,05 ро

                           площадь включает   как    боковую поверхность

                           F_конт = F;

ро_н                      - давление насыщенных паров:


См. графический объект "Рисунок (29)"


Если истечение происходит из трубопровода, на входе которого стоит емкость, и величина S превосходит 0,15S_тp, то расход определяется по формуле:


См. графический объект "Рисунок (41)"


См. графический объект "Рисунок (42)-(44)"


F_конт - площадь контакта с твердой поверхностью, эта площадь включает как боковую поверхность обвалования, так и подстилающую поверхность; при проливе на неограниченную поверхность F(t) = F_конт.


F - площадь поверхности пролива, принимается равной площади обвалования, а при отсутствии обвалования определяется по формуле:


См. графический объект "Рисунок (64)-(71)"


Для первичного облака, образовавшегося по i-му сценарию, при ро(выб)_i > ро_возд имеет место гравитационное растекание облака. Облако растекается до радиуса


3.1. Для условий, в которых происходит выброс, определяются шероховатость поверхности z_o, класс стабильности и величины дисперсии в зависимости от расстояния х.

Для расчета наихудшего варианта принимается класс стабильности F и скорость ветра 1 м/с.

Коэффициенты A_1, A_2, B_1, B_2, C_1, C_2, С_3, D_1, D_2 определяются по табл. 3 и 4.

3.2.1. Концентрация при прохождении первичного облака определяется по формуле


См. графический объект "Рисунок (79)-(80)"


Максимальная концентрация на поверхности земли при прохождении этого облака наблюдается на оси у = 0, z = 0 и рассчитывается по формуле


См. графический объект "Рисунок (84)"


3.2.4. Концентрация при прохождении вторичного облака, образующегося при истечении газообразного аммиака из разрушенного оборудования после испарения пролива, определяется по формуле:


См. графический объект "Рисунок (87)"


Максимальная концентрация на поверхности земли при прохождении этого облака наблюдается на оси у = 0, z = 0 и рассчитывается по формуле


См. графический объект "Рисунок (90)"


3.3. Определяется максимально возможная концентрация на расстоянии х от места аварии при i-м сценарии:


3.4.1. Токсодоза при прохождении первичного облака рассчитывается по формуле:


См. графический объект "Рисунок (94)"


Максимальная токсодоза на поверхности земли при прохождении этого облака наблюдается на оси у = 0, z = 0 и определяется по формуле:


См. графический объект "Рисунок (97)"


3.2.4. Токсодоза при прохождении вторичного облака, образующегося при истечении газообразного аммиака из разрушенного оборудования после испарения пролива, рассчитывается по формуле:


См. графический объект "Рисунок (100)"


Максимальная токсодоза на поверхности земли при прохождении этого облака наблюдается на оси у = 0, z = 0 и определяется по формуле:


См. графический объект "Рисунок (103)"


3.5. Определяется максимальная токсодоза на расстоянии х от места аварии при i-м сценарии:


Список обозначений и размерностей

См. графический объект "Список обозначений и размерностей (в алфавитном порядке латинские прописные, латинские строчные, греческие строчные). Продолжение 1"


См. графический объект "Список обозначений и размерностей (в алфавитном порядке латинские прописные, латинские строчные, греческие строчные). Продолжение 4"


А_2 - коэффициент в расчете дисперсии

C_1 - коэффициент в расчете дисперсии

С_р - теплоемкость жидкого аммиака, Дж/(кг х К)

D_i - токсодоза в точке от прохождения первичного облака, кг х с/м3

D(max)_i - токсодоза в точке на оси у=0, z=0 за все время аварии (наблюдения), кг х с/м3.

D(e)_i - токсодоза в точке от прохождения вторичного облака, образующегося при испарении аммиака, оставшегося в оборудовании в i-м сценарии, кг х с/м3

D(ж)_i max - токсодоза в точке на оси у=0, z=0 от прохождения вторичного облака, образующегося при истечении жидкого аммиака из оборудования в i-м сценарии, кг х с/м3.

D(ги)_i - токсодоза в точке от прохождения вторичного облака, образующегося при истечении аммиака из оборудования после испарения пролива в i-м сценарии, кг х с/м3

F' - площадь поверхности пролива жидкого аммиака при образовании первичного облака в сценарии 4, м2

G_з - вспомогательная величина при расчете рассеяния залпового выброса

Н - высота жидкого аммиака в оборудовании над уровнем отверстия, через которое происходит истечение, м

P_i - давление в оборудовании в i-м сценарии, Па

Q_i (от Q_1 до Q_4) - масса аммиака, образующего первичное облако в i-м сценарии, кг

Q(ж)_3 - масса жидкого аммиака, переходящая в первичное облако в сценарии 3 в виде аэрозоля, кг

Q(и)_3 - масса газообразного аммиака, переходящая в первичное облако при сценарии 3 при кипении пролива, кг

R(ж)_i - начальный размер вторичного облака аммиака, образующегося при истечении жидкого аммиака из разрушенного оборудования в i-м сценарии, м

R(и)_i - начальный размер вторичного облака аммиака, образующегося при испарении аммиака из пролива в i-м сценарии, м

S - площадь отверстий разгерметизации, м2

S_тр - площадь поперечного сечения трубопровода, м2

Т_кип - температура кипения жидкого аммиака при давлении Р_0, °С

V_i - объем оборудования в i-м сценарии, при выбросе с трубопровода, на входе которого стоит компрессор (насос), предполагается равным бесконечной величине, м3

C_i max - максимальная концентрация аммиака при прохождении первичного облака на оси у=0, z=0 в центре облака, кг/м

С(г)_i - концентрация аммиака при прохождении вторичного облака, образующегося при истечении газообразного аммиака из разрушенного оборудования при наличии пролива, кг/м3

С(ги)_i max - максимальная концентрация аммиака на поверхности земли при прохождении вторичного облака, образующегося при истечении газообразного аммиака из разрушенного оборудования в отсутствии пролива (на оси у=0, z=0), кг/м3

C(е)_i - концентрация аммиака при прохождении вторичного облака, образующегося при испарении жидкого аммиака из емкости, кг/м3

f(z_0, x) - вспомогательная функция при расчете дисперсии

h - высота источника выброса, м

q`_4 - расход газообразного аммиака, образующегося при мгновенном вскипании жидкой фазы в случае истечения жидкого аммиака из разрушенного оборудования в сценарии 4, кг/с

q(г)_i - расход аммиака во вторичном облаке, образующемся при истечении газообразного аммиака из разрушенного оборудования в i-м сценарии до испарения пролива, кг/с

q(ж)_i - расход аммиака во вторичном облаке, образующемся при истечении жидкого аммиака из разрушенного оборудования в i-м сценарии, кг/с

q(е) - удельная скорость испарения аммиака с единицы площади при скорости ветра U, равной нулю, кг/(с х м2)

t_кип - длительность интенсивного кипения жидкого аммиака за счет теплопритока от подстилающей поверхности, с

t' - длительность формирования первичного облака в сценарии 4, с

t(е)_i - длительность испарения аммиака из емкости в i-м сценарии, с

х - пространственная переменная (координата вдоль ветра), м

альфа - объемная доля газовой фазы в оборудовании

лямбда_п - коэффициент теплопроводности подстилающей поверхности, Вт/(м х К)

ро [Т_4, р_н(Т_4)] - плотность газообразного аммиака при температуре Т_4 и давлении р_н(Т_4), кг/м3

ро_ж - плотность жидкого аммиака, кг/м3

ро(выб)_i - плотность аммиака в первичном облаке в начальный момент времени в i-м сценарии, кг/м3

ро(е)_i - плотность аммиака в начальный момент времени во вторичном облаке, образующемся при испарении аммиака из емкости в i-м сценарии, кг/м3

сигма_х - дисперсия вдоль оси х, м

Обозначение функций


Таблица 1


|                      Тип местности                       |   z_0, м   |

|——————————————————————————————————————————————————————————|————————————|

|Ровная местность с высотой травы до 15 см                 |    0,01    |

|——————————————————————————————————————————————————————————|————————————|

|Лес высотой до 10 м                                       |     0,4    |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————


———————————————————————————————————————————————————————————————————————

| высоте 10 |Интенсивная| Умеренная |  Слабая   |   Тонкая   | Менее 3/8|

|           |           |           |           | или более  |          |

|           |           |           |           |  покрова   |          |

|———————————|———————————|———————————|———————————|————————————|——————————|

|3 < U |———————————|———————————|———————————|———————————|————————————|——————————|

Таблица 3


|   Класс   |    A_1    |    A_2    |    B_1    |    В_2     |    С_3   |

|———————————|———————————|———————————|———————————|————————————|——————————|

|     В     |   0,130   | 0,000625  |   0,950   |   0,750    |   0,16   |

|———————————|———————————|———————————|———————————|————————————|——————————|

|     Е     |   0,0609  | 0,00196   |   0,895   |   0,684    |   0,06   |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————


———————————————————————————————————————————————————————————————————————

|      0,01     |     1,56      |   0,000625    |   0,048    |   0,45   |

|———————————————|———————————————|———————————————|————————————|——————————|

|      0,4      |     5,16      |   0,0538      |  -0,098    |   0,225  |

———————————————————————————————————————————————————————————————————————


———————————————————————————————————————————————————————————————————————

|                       |               |   атмосферы    |              |

|———————————————————————|———————————————|————————————————|——————————————|

|           С           |      640      |       F        |      100     |

Характеристики подстилающих поверхностей


|                       |               |      х К)      |      К)      |

|———————————————————————|———————————————|————————————————|——————————————|

|          Лед          |      920      |      2,23      |     2080     |

Похожие статьи:

Сотрудники природоохранной прокуратуры ХМАО-Югры установили, что ОАО "Обьнефтегазгеология" в период с 2009 г. по 2014 гг. хранило в 19 шламовых амбарах кустовых площадок Тайлаковского месторождения...
Инспекторы Роструда в Челябинской области провели внеплановую проверку ОАО "Челябоблкоммунэнерго" (филиал Ашинских тепловых сетей). Контрольные мероприятия осуществлялись в связи с расследованием тяжелого...
Федеральная служба по экологическому, технологическому и атомному надзору (Ростехнадзор) сообщает, что в рамках исполнения поручения заместителя Председателя Правительства Российской Федерации Аркадия...
1 августа текущего года на производстве Балахнинского бумажного комбината АО "Волга" был тяжело травмирован слесарь-ремонтник. Инцидент произошел во время плановых ремонтных работы прессовой части бумагоделательной...

Комментарии (0)

  1. Нет комментариев. Ваш будет первым!

Добавить комментарий

Scroll To Top